化学工业与工程  2020, Vol. 37 Issue (6): 30-37
高性能聚羧酸减水剂合成研究
邵致成 , 郭柯宇 , 刘仕伟 , 于世涛     
青岛科技大学化工学院, 山东 青岛 266042
摘要:为了节约能源和降低能耗,在模拟绝热的条件下,以异戊烯醇聚氧乙烯醚(TPEG)、丙烯酸(AA)、甲基丙烯磺酸钠(SMAS)为聚合单体,巯基乙酸(TGA)为链转移剂,在过硫酸铵-抗坏血酸(APS-Vc)氧化还原引发体系作用下,研究了高性能聚羧酸减水剂(PCE)的制备方法。考察了AA、SMAS和TGA用量对所得PCE分子结构及其性能的影响。结果表明,在n(TPEG):n(AA):n(SMAS):n(TGA)=1.00:4.00:0.20:0.18,反应初始温度15℃、聚合时间4 h的条件下,所得的PCE重均相对分子质量为42 688、数均相对分子质量36 409、相对分子质量分布1.172 5,且其固含量、水泥净浆流动度、坍落度和减水率均优于传统恒温聚合方式所得PCE;PCE在应用中可延缓水泥水化硬化过程,促进钙矾石的紧密排列,提高水泥的抗压和抗折等机械强度。
关键词绝热反应    聚羧酸减水剂    流动性    水泥水化作用    
Synthesis of High Performance Polycarboxylate Superplasticizer
Shao Zhicheng , Guo Keyu , Liu Shiwei , Yu Shitao     
College of Chemical Engineering, Qingdao University of Science and Technology, Shandong Qingdao 266042, China
Abstract: In order to save energy and reduce energy consumption, a high-performance polycarboxylate superplasticizer (PCE) was synthesized by the method of the simulated adiabatic conditions, isopentenol polyoxyethylene ether (TPEG), acrylic acid (AA), sodium methacryl sulfonate (SMAS) as the polymerization monomers, thioglycolic acid (TGA) as chain transfer agent, and ammonium persulfate-ascorbic acid (APS-Vc) as redox initiation system. The effects of the amount of AA, SMAS and TGA on the properties of the PCE were investigated. The optimal reaction conditions were obtained as following:n(TPEG):n(AA):n(SMAS):n(TGA)=1.00:4.00:0.20:0.18, initial reaction temperature 15℃ and polymerization time 4 h. Under the above reaction conditions, the weight average molecular weight, number average molecular weight and molecular weight distribution of the obtained PCE were 42 688, 36 409, and 1.172 5, respectively. And the properties of its solid content, cement slurry fluidity, slump and water reduction were better than those of PCE obtained by the traditional thermostatic polymerization. In addition, PCE could delay the hydration and hardening process of cement, promote the close arrangement of ettringite, and improve the mechanical strength of the cement such as compressive and flexural resistance.
Keywords: adiabatic reaction    polycarboxylate superplasticizer    fluidity    cement hydration process    

减水剂是一种使用量大、使用范围广的混凝土添加剂,其发展经历了木质素磺酸盐、萘磺酸甲醛缩合物/三聚氰胺甲醛缩合物、聚羧酸梳型共聚物等3代主要产品[1]。第1代减水剂木质素磺酸盐具有产量高、价格低和来源广泛等优点[2],但制备过程中因存有缩合反应而导致产品表面活性低、减水性能差,影响了其应用。第2代水溶性树脂类减水剂包括萘系减水剂、三聚氰胺磺酸盐甲醛系减水剂等,其具有良好的耐高温特性和拌和性能,但存在生产成本高、减水率低和相容性差等缺点,限制了其应用[3]。第3代减水剂聚羧酸减水剂(PCE)具有低掺量、高减水率和低坍落度损失等优点[4],广泛应用于建筑、陶瓷[5]、SiO2悬浮液[6]、催化模板化硅化和合成有机金属骨架[7]等领域。近年来,PCE合成及应用技术的日渐成熟,极大地推动了自密实混凝土、超高强混凝土等特种混凝土的技术进步和发展[8]

PCE在混凝土中以较低掺量的条件下即可显著降低搅拌用水量,提高混凝土流动性和早期强度,且在生产过程中基本不污染环境,被认为是一种高效绿色减水剂[9]。PCE的合成研究起步于20世纪90年代,但目前的研究主要集中在聚合物分子构象、作用机理以及水泥适应性等;而有关其适应工业生产的合成方法研究少有文献报道。目前,PCE多采用水浴恒温聚合方式制备,聚合温度多为50~80 ℃[10],由于聚合初期高反应物浓度使得聚合热急剧释放,需冷却控制反应物料的温度,而反应后期,低反应物浓度导致反应速率降低,需加热保温反应物料温度,导致生成过程控温程序繁杂、反应器需配置换热构件、生产周期长、能耗大和成本高等缺陷。

绝热反应是反应系统与外界没有热量交换的反应,由此其反应器有结构简单、造价便宜、反应体积得到充分利用等优点。同时,反应过程中因无需使用冷却或加热媒介控制反应温度,能够达到节约能源和降低能耗的目的。目前,绝热反应在硝化[11]、磺化和烯烃聚合[12]等反应中均获得成功应用。

因此,本研究以聚醚型大单体异戊烯醇聚氧乙烯醚(TPEG)、丙烯酸(AA)和甲基丙烯磺酸钠(SMAS)为原料,在模拟绝热的条件下研究制备高性能减水剂PCE,研究了绝热反应条件、AA用量、SMAS用量、TGA用量对PCE减水性能的影响,并且研究了PCE对水泥水化过程的影响。结果表明,所得产品PCE的水泥净浆流动度、坍落度和减水率均优于传统恒温聚合方式所得PCE,且其在应用中可延缓水泥水化硬化过程,促进钙矾石的紧密排列,提高水泥的抗压和抗折等机械强度。

1 实验部分 1.1 试剂与仪器

异戊烯醇聚氧乙烯醚(TPEG):相对分子质量2 400,工业品,山东卓星化工有限公司;丙烯酸(AA):AR,天津市北联精细化学品开发有限公司;SMAS:工业品,上海笛柏化学品技术有限公司;过硫酸铵(APS):AR,上海麦克林生化科技有限公司;抗坏血酸(Vc)、巯基乙酸(TGA)等均为市售分析纯;水泥:市售SH42.5号普通硅酸盐水泥。

绝热反应器,实验室自制,该反应器是1个有真空保温夹套的玻璃反应器(即内壁和外壁之间的夹套层为真空),反应器内可放置磁力搅拌转子、开口配有可插温度计和冷凝管的玻璃塞。Tensor 27傅里叶变换红外光谱仪,德国Bruker公司;凝胶渗透色谱仪,美国Waters公司;Rigaku Miniflex 600 X射线衍射仪,日本理学公司;JEOL-JSM-5200扫描电子显微镜,日本电子株式会社;NJ-160水泥净浆搅拌机,天津锡仪建材仪器厂;Zetasizer Nano ZS ZEN3600电位分析仪,英国Malvern Instruments公司。

1.2 实验操作

将定量TPEG、APS和去离子水加入250 mL绝热反应器中,搅拌待固体溶解后,同时分别用计量泵在20 min内泵入混合液A(组成为:AA、SMAS和去离子水)和混合液B(组成为:TGA、Vc和去离子水),加料完毕后,控制反应初始温度为15 ℃,搅拌反应4 h;反应结束后将反应物倾倒至烧杯中冷却至室温,用质量分数为30% NaOH水溶液调节至pH值为6~8,即得目标产物PCE。并按照标准GB/T 8077-2012的方法测定其水泥净浆流动性、固含量,制备PCE反应过程如式(1)所示。

(1)

采用水泥净浆流动度为主要指标评价所得PCE样品的减水性能,其测定方法为:固定水灰比为m(水):m(水泥)=0.29,称取水泥300 g,自来水87 g。测试时,所制备的PCE(固含量约40%)、水泥、自来水倒入搅拌锅内,将净浆流动机调为自动模式,先慢速搅拌120 s,停15 s,再快速搅拌120 s,之后把搅拌好的净浆倒入平放在玻璃板上的截锥圆模中,用刮刀刮平,将截锥圆模按垂直方向提起,流淌30 s后,用直尺量取互相垂直的2个方向的最大直径,取平均值作为水泥净浆流动度。

此外,采用凝胶渗透色谱测定样品的相对分子质量及其分布:色谱柱由UltrahydragelTM120、UltrahydragelTM250、UltrahydragelTM500串联组成;柱温度40 ℃,洗脱液0.1 mol/L Na2SO4溶液的流速0.6 mL/min;用不同相对分子质量的分散性聚乙二醇校正标准曲线[13]

将各水化水泥试样到龄期后去除表皮,敲成0.2~0.3 mm直径的小块,用玛瑙研钵将试样研磨至10 μm以下,充分干燥后进行性能测试;XRD表征:使用Cu_Kα辐射在Rigaku Miniflex 600(日本)衍射仪上测试样品,记录衍射角2θ为10°~80°。SEM表征:在场发射电子枪300 kV下的JEOL-JSM-5200上进行测试,将一滴乙醇悬浮液沉积在硅晶片上制备SEM观察的样品。

2 结果与讨论 2.1 反应物起始温度和反应时间对反应过程温度及产物性能的影响

n(TPEG):n(AA):n(SMAS):n(TGA):n(APS):n(Vc)=1.00:4.00:0.30:0.18:0.12:0.01的反应条件下,考察了反应物起始温度对反应过程物料温度及产物性能的影响,结果见图 1表 1

图 1 绝热体系中的温度变化 Fig.1 Change of temperature in adiabatic systems
表 1 起始温度和反应时间对PCE减水性能的影响 Table 1 Effects of starting temperature and reaction time on water reducing property of PCE
物料起始温度/℃ 净浆流动度/mm
1 h 2 h 3 h 4 h
10 226 240 246 251
15 230 239 248 250
20 233 240 247 250

图 1可见,3个不同的起始温度(考虑季节的不同,设定了3个不同的起始温度),其聚合反应过程物料温度的变化较为相似,即反应初期,温度急剧攀升,随后反应物料的温度趋平随后降低。这是因为该聚合反应为自由基反应机理,反应初期反应物浓度高,反应速度快,聚合热释放较为集中剧烈,导致反应物料温度攀升幅度较大;随着反应进行,反应物浓度降低,聚合反应速度降低,产生的聚合热,并且由于物料温度高于室温也可能引起热量的损耗,因此温度开始缓慢下降。

表 1给出了反应时间对产品的水泥净浆流动度影响的实验结果。

表 1可见,在不同的3种起始物料温度下制备的PCE净浆流动度较为相近(反应时间为3~4 h时,净浆流动度在245~251 mm),该指标能够满足实际的需要,表明采用绝热反应可实现PCE的稳定生产。因此,在随后的实验中,将重点考察反应物料初始温度为15 ℃、反应时间为4 h的条件下考察其他影响较大的因素对合成PCE性能的影响。

此外,将反应初始温度15 ℃、反应时间4 h下制得的PCE用于混凝土性能测试,并与相同反应条件下于恒温30 ℃制备的PCE在主要指标上进行了对比,结果如表 2所示。

表 2 不同反应方式制备的PCE性能比较 Table 2 Performance comparison of PCE prepared by different reaction methods
指标 绝热制备
PCE
恒温30 ℃
制备PCE
PCE质量
指标
相对分子质量 42 688 41 727 25 000~80 000
PDI 1.172 5 1.930 4 < 2.0
固含量/% 38.80 36.82 (30~40)
水泥净浆流动度/mm 251 251 >240
坍落度/mm 210 205 >200
减水率/% 37.2 36.5 >35
注: m(水泥):m(河砂):m(石):m(水)=360:815:966:250,PCE折固掺量0.4%。

表 2可见,绝热制备的PCE水泥净浆流动度为251 mm,坍落度为210 mm,减水率为37.2%。上述指标满足市售商品的质量指标要求。对比恒温30 ℃制备样品的性能可见,绝热制备的PCE在主要性能指标数比肩水浴制备的PCE性能,部分指标优于水浴制备的PCE。此外,由于绝热聚合技术还具有节约能耗、操作简易等优点,所以本实验选用绝热法制备PCE。

2.2 丙烯酸用量对PCE减水性能的影响

AA中有强极性的羧基基团,羧基基团是PCE中发挥分散作用和减水作用的重要功能性基团之一,同时还有保坍和缓凝作用[14]。因此,在n(TPEG):n(SMAS):n(TGA):n(APS):n(Vc)=1.0:0.3:0.18:0.12:0.01、初始物料温度15 ℃、反应时间4 h的条件下,考察了AA用量对PCE减水性能的影响,结果见图 2

图 2 n(AA):n(TPEG)对PCE性能的影响 Fig.2 Effect of n(AA):n(TPEG) on PCE performance

图 2可见,AA用量对所得产物PCE的减水性能影响显著。当n(AA):n(TPEG)=4.0:1.0时,相同的PCE掺量下,样品的水泥净浆流动度均为最高,并且在掺量为0.4%时,净浆流动性超过了251 mm,随后再增加AA用量,对提高水泥净浆流动性的意义不大,这是因为过多的AA用量,稀释了反应体系中引发剂的浓度,导致聚合速度降低,在规定的反应时间内,并未从实质上提高PCE分子结构中羧酸基团的数量。并且AA是高聚合反应活性的单体之一,AA的使用主要是为了在PCE结构中引入更多的羧酸基团,羧酸基团的增多可促进PCE分子更容易锚固在水泥颗粒表面,使长侧链更好地发挥空间位阻作用,从而水泥净浆流动度增加,实现减水的目的。因此,n(AA):n(TPEG)以4.0:1.0为宜。

此外,PCE的相对分子质量对水泥浆体的流动性有着显著影响,而改变羧基引入量可以改变减水剂PCE的相对分子质量,进而影响其减水性能[15]。研究表明,PCE的相对分子质量为25 000~80 000时,其减水剂性能最优。如果PCE相对分子质量超过80 000,则聚合时PCE会产生凝胶或凝聚现象,所得聚合液黏稠,使用时会增大水泥浆体的黏度,导致阴离子基团被屏蔽,难以发挥静电斥力作用;而PCE相对分子质量低于25 000,PCE分子结构中的侧链数量不足,不能发挥其空间位阻作用,影响其使用性能。表 3给出了AA用量对产物PCE相对分子质量及其分布影响的实验结果。

表 3 不同丙烯酸配比PCE相对分子质量及其相对分子质量分布 Table 3 Molecular weight and molecular weight distribution of polycarboxylate superplasticizers with different acrylic acid ratio
样品编号 n(AA):n(TPEG) Mw Mn PDI
PCE-A 3.0:1.0 55 369 41 915 1.321 0
PCE-B 3.5:1.0 46 567 40 316 1.155 0
PCE-C 4.0:1.0 42 688 36 409 1.172 5
PCE-D 4.5:1.0 34 220 27 720 1.234 5
PCE-E 5.0:1.0 27 614 25 856 1.067 9
注:n(TPEG):n(SMAS):n(TGA):n(APS):n(Vc)=1.0:0.3:0.18:0.12:0.01、初始物料温度15 ℃、反应时间4 h。

表 3可见,随着n(AA):n(TPEG)的增加,PCE重均相对分子质量Mw和数均相对分子质量Mn分别从55 369和41 915降到27 614和25 856。这是因为AA有较高的反应活性,相比于大单体TPEG,AA更容易与链引发产生的单体自由基反应形成新的自由基,从而将羧基接枝到主链上;增加AA的添加量会导致TPEG大单体难以接枝在主链上,而TPEG所提供的侧链对PCE的相对分子质量贡献较大,所以聚羧酸减水剂的相对分子质量随着AA添加量的增大而减小。聚合物的分散性指数PDI均接近于1,说明合成产物的相对分子质量分布较为集中。

图 3给出了PCE的FT-IR表征。

图 3 PCE的FT-IR谱图 Fig.3 FT-IR spectra of PCE

图 3可见,1 104 cm-1处的特征峰为C—O—C的伸缩振动峰,这表明PCE中存在醚基;1 286 cm-1处的特征峰为S=O的伸缩振动峰,表明反应物SMAS的官能团—SO32-引入到了PCE结构中;1 730 cm-1处的特征峰为C=O的伸缩振动峰,表明AA的羧基引入到了PCE结构中。

2.3 甲基丙烯磺酸钠的用量对PCE减水性能的影响

SMAS的使用可在PCE的结构中引入磺酸根,磺酸根的引入可调节PCE主链上的支链密度,增加减水剂与水泥颗粒吸附层的厚度、增强空间位阻,同时磺酸基还有很好的静电斥力作用,两者的协同作用可显著提高水泥浆的分散性和流动性[16]。由此,在n(AA):n(TPEG)=4.0:1.0并且其他条件不变前提下,考察了SMAS用量对PCE减水性能的影响,结果见图 4

图 4 n(SMAS):n(TPEG)对PCE性能的影响 Fig.4 Effect of n(SMAS):n(TPEG) on PCE performance

图 4可见,n(SMAS):n(TPEG)对产品PCE的减水性能影响较大,随着n(SMAS):n(TPEG)值的增大,相同PCE的掺入量下,PCE的减水性能先增后降,当n(SMAS):n(TPEG)=0.3:1.0时,PCE的掺量仅为0.4%时,其减水性能较好,水泥净浆流动度大于250 mm,实现了低掺入量高减水性。随后再增加SMAS的用量,减水性能未见明显提高,这是因为SMAS用量的进一步增加,虽然可提高PCE分子结构中的磺酸根的数量,但致使起较强吸附性能的羧基在PCE结构中的相对数量减少。因此,n(SMAS):n(TPEG)=0.3:1.0为宜。

2.4 巯基乙酸用量对PCE减水性能的影响

对醚类单体参加的自由基聚合,巯基乙酸TGA是性能优良的相对分子质量调节剂,还具有优化相对分子质量分布的特性[17]。由此,在n(AA):n(TPEG)=4.0:1.0和n(SMAS):n(TPEG)=0.3:1.0,其他条件不变前提下,考察了TGA用量对PCE减水性能的影响,结果见图 5

图 5 n(TGA):n(TPEG)对PCE性能的影响 Fig.5 Effect of n(SMAS):n(TPEG) on PCE performance

图 5可见,随着TGA用量增加,水泥净浆流动度呈现先上升后下降的变化规律,当n(TGA):n(TPEG)=0.18:1.0,PCE仅掺入0.4%时,水泥净浆流动度就大于250 mm,达到了低掺量高减水性能的目标。因此,n(TGA):n(TPEG)=0.18:1.0为宜。

2.5 PCE对水泥水化过程的影响

水泥的水化作用是其主要成分硅酸三钙(C3S)、硅酸二钙(C2S)、铝酸三钙(C3A)、铁铝酸四钙(C4AF)与水发生复杂的水化反应,最终生成钙矾石Aft(3CaO·Al2O3·3CaSO4·32H2O)[18],具体反应式如式(2)~(5)所示:

$ \begin{array}{c} 2\left(3 \mathrm{CaO} \cdot \mathrm{SiO}_{2}\right)+6 \mathrm{H}_{2} \mathrm{O}=3 \mathrm{CaO} \cdot \mathrm{SiO}_{2} \cdot 3 \mathrm{H}_{2} \mathrm{O}+ \\ 3 \mathrm{Ca}(\mathrm{OH})_{2} \end{array} $ (2)
$ \begin{array}{c} 2\left(2 \mathrm{CaO} \cdot \mathrm{SiO}_{2}\right)+4 \mathrm{H}_{2} \mathrm{O}= \\ 3 \mathrm{CaO} \cdot \mathrm{SiO}_{2} \cdot 3 \mathrm{H}_{2} \mathrm{O}+\mathrm{Ca}(\mathrm{OH})_{2} \end{array} $ (3)
$ 3 \mathrm{CaO} \cdot \mathrm{Al}_{2} \mathrm{O}_{3}+6 \mathrm{H}_{2} \mathrm{O}=3 \mathrm{CaO} \cdot \mathrm{Al}_{2} \mathrm{O}_{3} \cdot 6 \mathrm{H}_{2} \mathrm{O} $ (4)
$ \begin{array}{c} 4 \mathrm{CaO} \cdot \mathrm{Al}_{2} \mathrm{O}_{3} \cdot \mathrm{Fe}_{2} \mathrm{O}_{3}+7 \mathrm{H}_{2} \mathrm{O}= \\ 3 \mathrm{CaO} \cdot \mathrm{Al}_{2} \mathrm{O}_{3} \cdot 6 \mathrm{H}_{2} \mathrm{O}+\mathrm{Ca} \mathrm{O} \cdot \mathrm{Fe}_{2} \mathrm{O}_{3} \cdot \mathrm{H}_{2} \mathrm{O} \end{array} $ (5)

为了更好地研究PCE对水泥水化过程的影响,采用XRD表征了水化后3和28 d的水泥样品,结果如图 6所示。

图 6 水泥水化样品的XRD谱图 Fig.6 XRD patterns of cement hydration samples

图 6可见,在硬化3 d后所得样品,含PCE的样品在29.40°处衍射峰较高、34.36°处衍射峰较低,可判断样品中C2S和C3S的含量依然很高,而生成的Aft较少,而空白的水泥样品C2S和C3S的衍射峰较低,Aft的衍射峰较高,表明PCE的使用在早期延缓了水泥水化反应。水化28 d后所得样品峰强度基本一致,表明PCE对水泥后期水化过程影响较少。

图 7给出了水泥水化一定时间后所得样品的SEM图。

图 7 水泥水化样品的SEM图: a) 3 d的w(PCE)=0.3%样品, b) 28 d的w(PCE)=0.3%样品, c) 3 d的水泥样品, d) 28 d的水泥样品 Fig.7 SEM image of cement hydration sample: a) 3 days, w(PCE)=0.3%; b) 28 days, w(PCE)=0.3%; c) 3 days, cement; d) 28 days, cement

图 7可见,水泥水化后硬化3 d时,使用PCE所得样品多为紧密的层状晶体[图 7a)],而未使用PCE的样品多为松散棒状晶体Aft[图 7c)],上述结果表明PCE对水泥水化前期的延缓作用,有利于水泥硬化的紧密排列。硬化28 d时,使用PCE所得多为紧密的层状晶体或棒状晶体[图 7b)],未使用PCE的水泥样品对位较松散的棒状晶体[图 7d)],表明添加PCE的水泥浆体硬化后期有更加紧密的结构,而这种作用可提高水泥的机械强度。

图 8给出了硬化后水泥样品的抗压性能和抗折性能测试结果。

图 8 水泥水化样品的抗压和抗折性能测试: a)抗压; b)抗折 Fig.8 Compressive and flexural resistance test of cement hydration samples: a) compressive resistance; b) flexural resistance

图 8可见,与不加PCE的水泥相比,掺加了PCE的水泥样品具有更强抗压强度和抗折强度。这是因为PCE的添加使水泥浆体更容易分散,对水泥硬化具有延缓作用,促进硬化过程中钙钒石的紧密排列,从而形成致密的结构和更小的空隙,从而拥有更好的机械性能。

3 结论

采用模拟绝热法合成了聚羧酸减水剂PCE,在n(TPEG):n(AA):n(SMAS):n(TGA)=1.00:4.00:0.20:0.18、物料起始温度15 ℃、聚合时间4 h的条件下,所得PCE的重均相对分子质量为42 688、数均相对分子质量36 409、相对分子质量分布1.172 5,且其固含量、水泥净浆流动度、坍落度和减水率均优于传统恒温聚合方式所得PCE;减水剂PCE的使用,可延缓水化水泥的硬化过程,促进钙矾石的紧密排列,提高水泥的抗压和抗折等机械强度。

参考文献
[1]
王子明. 聚羧酸系高性能减水剂:制备·性能与应用[M]. 北京: 中国建筑工业出版社, 2009.
[2]
张坤, 张莎莎, 王晓俊, 等. 玉米秸秆糖醇黑液化学改性制备木质素基减水剂的研究[J]. 化工新型材料, 2017, 45(6): 258-260.
Zhang Kun, Zhang Shasha, Wang Xiaojun, et al. Modification product of black liquor of sugar alcohol from corn stover as ligno-sulfate based plasticizer[J]. New Chemical Materials, 2017, 45(6): 258-260. (in Chinese)
[3]
Yang Z, Yu M, Liu Y, et al. Synthesis and performance of an environmentally friendly polycarboxylate superplasticizer based on modified poly(aspartic acid)[J]. Construction and Building Materials, 2019, 202: 154-161. DOI:10.1016/j.conbuildmat.2018.12.148
[4]
Tan H, Zhang X, Guo Y, et al. Improvement in fluidity loss of magnesia phosphate cement by incorporating polycarboxylate superplasticizer[J]. Construction and Building Materials, 2018, 165: 887-897. DOI:10.1016/j.conbuildmat.2017.12.214
[5]
Sakthieswaran N, Sophia M. Effect of superplasticizers on the properties of latex modified gypsum plaster[J]. Construction and Building Materials, 2018, 179: 675-691. DOI:10.1016/j.conbuildmat.2018.05.150
[6]
Mithanthaya I R, Marathe S, B S Rao N, et al. Influence of superplasticizer on the properties of geopolymer concrete using industrial wastes[J]. Materials Today:Proceedings, 2017, 4(9): 9803-9806. DOI:10.1016/j.matpr.2017.06.270
[7]
Shen Y. Carbothermal synthesis of metal-functionalized nanostructures for energy and environmental applications[J]. Journal of Materials Chemistry, 2015, 3(25): 13114-13188. DOI:10.1039/C5TA01228G
[8]
刘治华.不同羧基密度与功能基聚羧酸减水剂的合成及性能研究[D].北京: 中国矿业大学(北京), 2013
Liu Zhihua. Research on synthesis, properties and mechanism of different carboxyl density and functionallizing polycarboxylate superplasticizer[D]. Beijing: China University of Mining & Technology (Beijing), 2013(in Chinese)
[9]
Matsuzawa K, Atarashi D, Miyauchi M, et al. Interactions between fluoride ions and cement paste containing superplasticizer[J]. Cement and Concrete Research, 2017, 91: 33-38. DOI:10.1016/j.cemconres.2016.10.006
[10]
Wang Q, Taviot-Gueho C, Leroux F, et al. Superplasticizer to layered calcium aluminate hydrate interface characterized using model organic molecules[J]. Cement and Concrete Research, 2018, 110: 52-69. DOI:10.1016/j.cemconres.2018.05.005
[11]
白西凡, 邢育红. 硝基苯传统硝化工艺改进为绝热硝化工艺的讨论[J]. 甘肃科学学报, 2008, 20(1): 156-158.
Bai Xifan, Xing Yuhong. The necessity of replacing traditional nitrobenzene nitration technology by adiabatic nitration technology[J]. Journal of Gansu Sciences, 2008, 20(1): 156-158. (in Chinese)
[12]
郭峰, 李传峰, 杨爱武, 等. 乙烯基共聚物的溶液聚合生产技术[J]. 合成树脂及塑料, 2010, 27(2): 64-68.
Guo Feng, Li Chuanfeng, Yang Aiwu, et al. Solution polymerization processing technology for vinyl copolymers[J]. China Synthetic Resin and Plastics, 2010, 27(2): 64-68. (in Chinese)
[13]
李顺, 余其俊, 韦江雄. 聚羧酸减水剂的分子结构对水泥水化过程的影响[J]. 硅酸盐学报, 2012, 40(4): 613-619.
Li Shun, Yu Qijun, Wei Jiangxiong. Effect of molecular structure of polycarboxylate water reducers on hydration of cement[J]. Journal of the Chinese Ceramic Society, 2012, 40(4): 613-619. (in Chinese)
[14]
Qian S, Yao Y, Wang Z, et al. Synthesis, characterization and working mechanism of a novel polycarboxylate superplasticizer for concrete possessing reduced viscosity[J]. Construction and Building Materials, 2018, 169: 452-461. DOI:10.1016/j.conbuildmat.2018.02.212
[15]
Lin X, Liao B, Zhang J, et al. Synthesis and characterization of high-performance cross-linked polycarboxylate superplasticizers[J]. Construction and Building Materials, 2019, 210: 162-171. DOI:10.1016/j.conbuildmat.2019.03.185
[16]
Lü S, Liu J, Zhou Q, et al. Synthesis of modified chitosan superplasticizer by amidation and sulfonation and its application performance and working mechanism[J]. Industrial & Engineering Chemistry Research, 2014, 53(10): 3908-3916.
[17]
Kong F, Pan L, Wang C, et al. Effects of polycarboxylate superplasticizers with different molecular structure on the hydration behavior of cement paste[J]. Construction and Building Materials, 2016, 105: 545-553. DOI:10.1016/j.conbuildmat.2015.12.178
[18]
Arend J, Wetzel A, Middendorf B. In-situ-investigation of superplasticizer-particle-interaction by fluorescence microscopy[J]. Materials Today:Proceedings, 2018, 5(7): 15292-15297. DOI:10.1016/j.matpr.2018.05.008