化学工业与工程  2020, Vol. 37 Issue (4): 15-22
降膜蒸发管内插往复螺旋强化传热实验研究
彭德其1 , 侯家鑫1 , 陈康1 , 吴淑英1 , 俞天兰2     
1. 湘潭大学机械工程学院, 湖南 湘潭 411105;
2. 湖南工业大学机械工程学院, 湖南 株洲 412007
摘要:为有效解决降膜蒸发器加热管中传热效率与结垢问题,提出了一种降膜蒸发管内插往复螺旋强化传热技术,强化管内插螺旋运动与管壁碰撞过程。实验研究内插螺旋的结构参数、螺旋往复行程,以及热通量、蒸发压力以及溶液喷淋密度等工艺参数对降膜蒸发过程传热性能影响。实验结果表明,此技术的除垢防垢性能及传热性能优于空管及单纯的内插螺旋性能,在螺旋外径d=30 mm、螺距f=45 mm、丝径e=1.8 mm、往复行程H=100 mm时,其传热系数分别是空管和单纯的内插螺旋的2.08和1.26倍。通过对管内蒸发侧传热系数进行分析,总结得到与热通量、蒸发压力以及溶液喷淋密度相关的降膜蒸发传热系数关联式。
关键词降膜    蒸发    传热    结垢    往复螺旋    
Experimental Research on Heat Transfer Enhancement of Reciprocating Spiral-Inserts in Falling Film Evaporator Tubes
Peng Deqi1 , Hou Jiaxin1 , Chen Kang1 , Wu Shuying1 , Yu Tianlan2     
1. School of Mechanical Engineering, Xiangtan University, Hunan Xiangtan 411105, China;
2. School of Mechanical Engineering, Hunan University of Technology, Hunan Zhuzhou 412007, China
Abstract: In order to effectively solve the problems of heat transfer and fouling in the heat exchange tube, a new heat transfer enhancement technique with reciprocating spiral-inserts in falling film evaporator tubes was proposed. It can improve the spiral movement inside the tubes and the collision situation between the spiral and tube wall. The influences of the structure parameters and the reciprocating stroke of the spiral, the process parameters such as the heat flux, the evaporation pressure and the fluid spraying density on the heat transfer performance of the falling film evaporation process were studied experimentally. The results show that the anti-fouling effect and heat transfer performance of the proposed technique are better than those of empty tube and simple spiral-insert. With the spiral outer diameter 30 mm, pitch 45 mm, wire diameter 1.8 mm and the reciprocating stroke 100 mm, the overall heat transfer coefficient is 2.08 times and 1.26 times of that of empty tube and the tube with simple spiral-insert respectively. The correlation of falling film evaporation heat transfer coefficient related to heat flux, evaporation pressure and spraying density are obtained through further data analysis.
Keywords: falling film    evaporation    heat transfer    fouling    reciprocating spiral    

降膜蒸发具有传热系数高、传热温差小、无静压损失等优点,适用于高黏度、热敏性物料的蒸发浓缩,被广泛应用于能源、化工、海水淡化及军工等行业[1-5]。但是降膜蒸发管内的结垢问题普遍存在,不利于提高降膜蒸发器的工作效率,同时也缩小了其适用范围。管内插物强化传热作为一种无源强化传热技术,具有结构简单、装配便捷、性能稳定等特点[6-7],如螺旋线[8-11]、纽带[12-15]、转子[16]和旋流片[17]等,它们在无需改变换热器传热面形状的基础上能够增强流体扰动,发挥自动除垢防垢的作用。

与其它内插物相比,内插螺旋具有阻力小、成本低、装卸方便等优势[18],使流场产生旋流及振动,有助于抑制污垢生成并强化热量传递,因此被广泛应用于管流的强化传热及防垢除垢。Feng[19]发现内插螺旋能够通过减小管壁面热边界层厚度来提高换热效率;Salari[20]指出,相比圆形截面和正方形截面,三角形截面的内插螺旋更有利于强化传热;Sharafeldeen[21]实验研究了雷诺数、螺旋外径和螺旋螺距对努塞尔数和沿程阻力系数的影响,但3者的研究并未充分考虑内插螺旋对管内污垢层的影响。彭德其[22]提出了螺旋线与流态化粒子相结合的方法实现在线防除垢,但管壁容易被流态化粒子局部过度磨损,易出现污染料液的问题,且粒子的回收循环利用需要辅助设备和管线,增加了设备运行成本;针对螺旋线与管壁的磨损问题,俞天兰[23]和许杰[6]分别提出了管内满流条件下塑包螺旋线技术和间歇自转钢丝螺旋线技术,但大大增加沿程阻力;俞天兰[24]将内插螺旋在线清洗技术应用于蒸发器加热管在线除垢防垢,但未总结相关参数的实验关联式而缺少理论指导意义,且其强化传热能力有待进一步提高。

本研究以负溶解温度特性的MnSO4溶液为实验物料,在常规立式降膜蒸发的基础上,将往复内插螺旋与降膜蒸发过程相结合进行传热实验,并与空管、单纯的内插螺旋进行了传热对比分析。研究内插螺旋的结构参数(def)以及螺旋的往复行程(H)对降膜蒸发过程的影响,分析与热通量、蒸发压力以及溶液喷淋密度相关的降膜蒸发传热系数关联式,为新型降膜蒸发器的设计提供理论参考。

1 实验 1.1 工作原理

为有效解决换热管中传热与结垢问题,提出并设计了一种降膜蒸发管内插往复螺旋强化传热技术。降膜蒸发管内插螺旋主要依靠变频电机驱动并形成往复运动,提高管内插螺旋的振动幅度,其原理如图 1所示。该装置由电机1、布膜器2及内插螺旋5串联连接而成,通过电机驱动内插螺旋上下运行,实现降膜蒸发管内插螺旋不停与管壁敲击碰撞,实现在线除垢防垢的功能。

图 1 装置示意图 Fig.1 Schematic diagram of device
1.2 实验装置

图 2为搭建的降膜蒸发实验装置图,主要包括MnSO4物料循环系统和管内蒸汽循环系统。其中,MnSO4物料循环系统主要由离心泵和降膜蒸发器中的管程组成,MnSO4溶液由离心泵自下而上送入降膜蒸发器的上管箱,流经降膜蒸发管与壳程高温蒸汽换热后在下管箱中聚集,再被离心泵送入降膜蒸发器的上管箱,实现MnSO4物料循环。管内蒸汽循环系统主要由蒸汽发生器和降膜蒸发器中的壳程组成,高温蒸汽由蒸汽发生器产生,在蒸发器壳程与MnSO4溶液进行换热后冷凝,回到蒸汽发生器中,实现管内蒸汽循环。采用Ø38 mm×2 mm蒸发管,管内插螺旋直接挂在驱动电机的下端,布膜器固定在管的进口端,在透明有机玻璃管冷态摸索实验观察的基础上,为使液膜在换热管入口段与内插螺旋充分接触,选用下端直径为25 mm的布膜器。实验条件为:加热温差15~20 ℃,热通量为25.1~37.7 kW·m-2,MnSO4溶液喷淋密度为0.041 2~0.110 0 kg·m-1·s-1,蒸发压力0.1~0.4 MPa。由于螺旋外径不宜过大,否则螺旋与管内壁间隙过小,螺旋径向振动不够,不利于强化传热[25],因此,根据降膜蒸发管内径,本实验选取的螺旋外径分别为d=26、28和30 mm,丝径e=1.5、1.8和2.0 mm,螺距f=30、40、45、50和60 mm。

图 2 降膜蒸发实验装置图 Fig.2 Schematic diagram of experimental apparatus for falling film evaporation
2 实验结果与讨论 2.1 内插螺旋结构参数对传热系数的影响

本节主要研究内插螺旋结构参数(螺旋外径d,螺距f以及丝径e)对降膜蒸发管传热系数的影响,根据1.2节中内插螺旋结构参数范围,实验采用的螺旋型号如下表所示。

表 1 内插螺旋参数表 Table 1 Parameters of inserted spirals
型号 d/mm e/mm f/mm
1* 26 1.8 45
2* 28 1.8 45
3* 30 1.8 45
4* 30 1.8 30
5* 30 1.8 40
6* 30 1.8 50
7* 30 1.8 60
8* 30 1.5 45
9* 30 2.0 45
2.1.1 螺旋外径的影响

为了研究螺旋外径对传热系数的影响,通过控制变量,分别使用1*、2*和3*这3种型号螺旋进行实验。

图 3可知,当螺旋丝径e和螺旋螺距f一定时,在参数范围内,平均传热系数K与螺旋外径d呈正相关,当螺旋外径d=30 mm时,平均传热系数最大,Kmax=K3*=1426.39 W·m-2·K-1,这主要是因为在MnSO4溶液进入换热管初期,螺旋线浸没在液膜区域中,内插螺旋外径越大,螺旋结构处在液膜区域越大时,单位时间内受到液膜的轴向冲击力就越大,使得螺旋往复行程变长[26],增加了螺旋与管壁污垢的作用面积,从而达到强化传热及除垢防垢作用。同时,在持续蒸发过程中,液膜厚度自上而下逐渐减小,甚至不与螺旋接触,因此,内插螺旋外径越大,螺旋与液相的作用范围越大,越有利于强化传热。

图 3 螺旋外径对传热系数的影响 Fig.3 Influence of spiral outer diameter on heat transfer coefficient
2.1.2 螺旋螺距的影响

为了研究螺旋螺距对传热系数的影响,通过控制变量,分别使用3*、4*、5*,6*和7*这5种型号螺旋进行实验。

图 4可知,当螺旋丝径e和螺旋外径d一定时,随螺旋螺距增大,传热系数先增大后减小。由文献[27]中的冷膜实验可知,当降膜蒸发管内的液体流经螺旋线时,若螺旋线的螺距较小,液体不易产生漩流而是产生绕流,此时每一圈螺旋线上都会产生液膜的局部堆积,增大液膜厚度,不利于强化传热。若螺旋线螺距较大,螺旋线对液体的扰动能力减弱,削弱了螺旋线对液体边界层的作用,强化传热效果不明显。因此,选用合适螺距的螺旋线对于提高降膜蒸发管传热效率具有重要意义。在本文实验的参数范围内,在螺距f=45 mm时,平均传热系数最大,Kmax=K3*=1426.39 W·m-2·K-1

图 4 螺旋螺距对传热系数的影响 Fig.4 Influence of spiral pitch on heat transfer coefficient
2.1.3 螺旋丝径的影响

为了研究螺旋丝径对传热系数的影响,通过控制变量,分别使用3*、8*和9*这3种型号螺旋进行实验。

图 5可知,当螺旋外径d和螺距f一定时,在参数范围内,平均传热系数K随着丝径e的增大先增大后减小,当螺旋丝径e=1.8 mm时,平均传热系数最大,Kmax=K3*=1426.39 W·m-2·K-1。这是因为随着螺旋丝径变大,液膜与内插螺旋之间相互作用的面积变大,单位时间内2者的相互作用力提高,使得内插螺旋的轴向运动和径向运动加剧,提高了螺旋的除垢防垢效果,减小传热热阻;但是,过大的螺旋丝径会导致自身弹性系数变大,抑制了液膜对螺旋的作用,螺旋的形变量减小,减弱了2者间的相互作用。

图 5 螺旋丝径对传热系数的影响 Fig.5 Influence of spiral wire diameter on heat transfer coefficient
2.2 螺旋往复行程对传热系数的影响

根据2.1节可知,螺旋型号3*的结构参数最优,因此,在此基础上,研究螺旋往复行程对传热系数的影响。

图 6可知,往复行程H=100 mm时的传热系数最高,Kmax=1658.60 W·m-2·K-1,比往复行程H=50和200 mm分别提高7.40%和16.27%。在实验中测得螺旋往复行程为50、100和200 mm时,其往复频率分别为15、12和3次/min,通过分辨内插螺旋与管壁的碰撞声音可统计出2者碰撞频率,分别为30、48和24次/min。可知,随着2者碰撞频率增大,内插螺旋对壁面处液膜的扰动增强,同时加剧了对管壁污垢的作用,通过高效清除管壁污垢达到强化传热的目的。

图 6 螺旋往复行程对传热系数的影响 Fig.6 Influence of the reciprocating stroke of spiral on heat transfer coefficient
2.3 工艺参数对传热系数影响

2.12.2节可知,往复螺旋结构参数为外径d=30 mm,螺距f=45 mm,丝径e=1.8 mm,螺旋往复行程H=100 mm时,往复螺旋强化传热系数最高,在此基础上,根据对降膜蒸发研究文献的分析发现工艺参数对降膜蒸发有显著影响[28-30],因此,本节主要讨论热通量h、蒸发压力p和溶液喷淋密度q对降膜蒸发传热系数K的影响进行分析,并得到与这3项工艺参数相关的降膜蒸发传热系数关联式。

2.3.1 热通量的影响

图 7表示热通量h对降膜传热系数K的影响,不同溶液质量分数条件下,传热系数随热通量变化的趋势都是先增大后减小,且溶液质量分数越大传热系数的最大值越小。在热通量较低时,随着热通量增大,二次蒸汽量增多,二次蒸汽流速增加,管壁液膜受二次蒸汽的扰动作用加强、变薄,溶液易处于核态沸腾区,换热效果提升。但是,随着热通量进一步增大,溶液汽泡附着形成汽膜,汽膜的热阻则减弱了换热效果,溶液进入过渡沸腾区,换热效果恶化。另外,液膜温度急剧升高,使得液膜蒸发速率过大,造成管壁布膜速率小于蒸发速率,即出现“干壁”,传热效率急剧下降。

图 7 热通量对传热系数的影响 Fig.7 Influence of heat flux on heat transfer coefficient
2.3.2 蒸发压力的影响

在降膜蒸发实验装置中,通过调节二次蒸汽出口阀门9的开度来改变实验过程中的蒸发压力。由图 8可知,随着蒸发压力变大,降膜传热系数K的变化趋势并不相同。当MnSO4溶液质量分数α≤0.5时,K先小幅增大后逐步减小,这是因为在实验初期,慢慢调小阀门9的开度,蒸发压力逐渐提高,溶液二次蒸汽的温度也随之增大,提高了液相主体温度,使得换热管中单位时间内产生的二次蒸汽量变大,提高了降膜传热效率。继续增大蒸发压力,管内溶液质量分数将进一步增大,由于高浓度MnSO4溶液其自身固含量高,在降膜蒸发过程中,溶液易形成细小MnSO4颗粒黏附在蒸发管内壁生成热阻垢,当质量分数大于某个临界值α*时,管内插螺旋清洗速率小于污垢生长速率,污垢在管壁中慢慢堆积,使得热阻变大,传热效率随之降低。而当溶液质量分数α≥0.6时,在蒸发压力p=0.1 MPa条件下,管内液膜蒸发速率相对较大,管内溶液质量分数已经大于临界值α*,污垢迅速生成,管内插螺旋清洗速率小于污垢生长速率,因此随着蒸发压力变大,降膜传热系数呈现单调递减的趋势。

图 8 蒸发压力对传热系数的影响 Fig.8 Influence of evaporation pressure on heat transfer coefficient
2.3.3 溶液喷淋密度的影响

根据文献[31]计算溶液喷淋密度,图 9表示溶液喷淋密度对液膜蒸发传热系数的影响,不同溶液质量分数条件下,传热系数随溶液喷淋密度的趋势都是先增大后减小。另外,本实验中溶液质量分数越大,传热系数的最大值越大。这是因为当溶液喷淋密度较小时,由于液膜厚过薄,随着蒸发过程的发生,在蒸发管壁出现干壁现象,导致传热系数较低;随着溶液喷淋密度增大,管壁干壁现象减少、液膜厚度增加,传热系数上升,且在喷淋密度q=1.029 kg·m-1·s-1左右达到最大值;进一步增大溶液喷淋密度,附着在管壁上的液膜的厚度逐渐变大,此时加热功率保持不变,致使气液两相温度进一步减小,降膜蒸发速率下降,传热系数降低。

图 9 喷淋密度对传热系数的影响 Fig.9 Influence of spraying density on heat transfer coefficient
2.3.4 降膜蒸发传热系数关联式

为了使实验结果具有普遍规律性,基于以上实验结果,分析MnSO4溶液喷淋密度、蒸发压力以及热通量对降膜蒸发传热系数的影响,根据最小二乘法原理,得到降膜蒸发传热系数关联式如式(1):

$ K=10641.0107\ {{h}^{0.2818}}{{p}^{0.1258}}{{q}^{-0.2139}} $ (1)

式(1)中:K为降膜蒸发换热系数,W·m-2·K-1h为热通量,kW·m-2p为蒸发压力,MPa;q为MnSO4溶液喷淋密度,kg·m-1·s-1

实验关联式的适用范围如表 2所示,同时对以上关联式进行显著性检验,将计算值与的实验值做对比,发现2者最大误差仅为3.51%,说明该关联式可靠。

表 2 实验关联式适用范围 Table 2 Applicable range of experimental correlation Eq.(1)
Parameter name range
Heat flux/(kW·m-2) 25.1~37.7
Evaporation pressure/MPa 0.1~0.4
Spraying density/(kg·m-1·s-1) 1.029~2.057
图 10 传热系数计算值与实验值的关系 Fig.10 Relationship of heat transfer coefficient between calculated value and experimental value
2.4 往复螺旋强化传热性能验证

为了验证往复螺旋随时间运行的强化传热性能,在相同条件下,对比了空管、管内插螺旋和往复螺旋3种情况下的降膜蒸发传热系数,其中,换热管Ø38 mm×2 mm,内插螺旋外径d=30 mm、螺距f=45 mm,丝径e=1.8 mm,螺旋往复行程H=200 mm,溶液喷淋密度为q=1.029 kg·m-1·s-1,热通量为h=37.5 kW·m-2,蒸发压力p=0.1 MPa。

图 11可知,降膜蒸发管内往复螺旋强化传热技术的换热系数明显高于空管和单纯的内插螺旋,其K值分别后2者的2.08和1.26倍。同时,实验结束后将3根管子剖开观察,发现未插螺旋线的管子内壁附着有大量污垢,而内插螺旋嫌的管子中污垢较少。说明增加电机驱动后,强化了内插螺旋往复运动对管内液膜产生扰动,提高了液膜湍流强度,同时,增强了内插螺旋对管壁污垢的作用,提高了装置实时除垢防垢能力,达到了强化传热的目的。

图 11 传热系数对比图 Fig.11 Comparison diagram of heat transfer coefficient
3 结论

1) 提出了一种MnSO4降膜蒸发管内插往复螺旋强化传热技术,利用电机驱动实现内插螺旋径向振动和轴向往复,达到在线除垢防垢及强化传热目的。

2) 通过实验证明,当内插螺旋外径d=30 mm,螺距f=45 mm,丝径e=1.8 mm,螺旋往复行程H=100 mm时,降膜蒸发管平均传热系数可高达1 658.60 W·m-2·K-1,分别是光管和单纯的内插螺旋实验条件下的2.08和1.26倍。

3) 在上述结构参数条件下,当溶液喷淋密度为q=1.029 kg·m-1·s-1,热通量为h=37.5 kW·m-2时,降膜蒸发管的换热效率最佳。

4) 利用此次实验装置获得的实验数据进行公式拟合,在热通量h=25.1~37.7 kW·m-2,蒸发压力p=0.1~0.4MPa,溶液喷淋密度q=1.029~2.057 kg·m-1·s-1范围内,得到其降膜蒸发传热系数K的关联式为式(1)。

参考文献
[1]
Zhou Y, Cai Z, Ning Z, et al. Numerical simulation of double-phase coupled heat transfer process of horizontal-tube falling film evaporation[J]. Applied Thermal Engineering, 2017, 118: 33-40. DOI:10.1016/j.applthermaleng.2017.02.101
[2]
Lee Y T, Hong S, Dang C, et al. Heat transfer characteristics of obliquely dispensed evaporating falling films on an elliptic tube[J]. International Journal of Heat and Mass Transfer, 2019, 132: 238-248. DOI:10.1016/j.ijheatmasstransfer.2018.12.031
[3]
范永坚, 徐宏, 徐鹏. 竖直多孔管降膜蒸发传热实验[J]. 化工学报, 2016, 67(2): 512-518.
Fan Yongjian, Xu Hong, Xu Peng. Heat transfer experiment of falling-film evaporation in vertical porous tube[J]. CIESC Journal, 2016, 67(2): 512-518. (in Chinese)
[4]
郝丽, 肖晓明, 张吕鸿, 等. 竖直管降膜蒸发器流动与传热过程的数值模拟[J]. 化学工业与工程, 2014, 31(2): 60-65.
Hao Li, Xiao Xiaoming, Zhang Lvhong, et al. Numerical simulation of the flow and heat transfer process of vertical tube falling film evaporator[J]. Chemical Industry and Engineering, 2014, 31(2): 60-65. (in Chinese)
[5]
王为术, 王涛, 彭岩, 等. 竖直管内R113降膜流动数值模拟[J]. 科学技术与工程, 2017, 17(18): 63-68.
Wang Weishu, Wang Tao, Peng Yan, et al. Numerical simulation on falling flow of R113 inside a vertical tube[J]. Science Technology and Engineering, 2017, 17(18): 63-68. DOI:10.3969/j.issn.1671-1815.2017.18.009 (in Chinese)
[6]
许杰. 管内插钢丝螺旋间歇自转及对流传热特性[J]. 环境工程, 2015, 33(S1): 509-512.
Xu Jie. Intermittent self-rotating and convective heat transfer performance of spiral insert in tubes[J]. Environmental Engineering, 2015, 33(S1): 509-512. (in Chinese)
[7]
Sheikholeslami M, Gorji-Bandpy M, Ganji D D. Review of heat transfer enhancement methods:Focus on passive methods using swirl flow devices[J]. Renewable and Sustainable Energy Reviews, 2015, 49: 444-469. DOI:10.1016/j.rser.2015.04.113
[8]
San J, Huang W, Chen C. Experimental investigation on heat transfer and fluid friction correlations for circular tubes with coiled-wire inserts[J]. International Communications in Heat and Mass Transfer, 2015, 65: 8-14. DOI:10.1016/j.icheatmasstransfer.2015.04.008
[9]
Gunes S, Ozceyhan V, Buyukalaca O. The experimental investigation of heat transfer and pressure drop in a tube with coiled wire inserts placed separately from the tube wall[J]. Applied Thermal Engineering, 2010, 30(13): 1719-1725. DOI:10.1016/j.applthermaleng.2010.04.001
[10]
Ehsan G, Ebrahim H, Mohammadreza B J, et al. Study of intensification of the heat transfer in helically coiled tube heat exchangers via coiled wire inserts[J]. International Journal of Thermal Sciences, 2019, 141: 72-83. DOI:10.1016/j.ijthermalsci.2019.03.029
[11]
Salimpour M R, Gholami H. Effect of inserting coiled wires on pressure drop of R-404A condensation[J]. International Journal of Refrigeration, 2014, 40: 24-30. DOI:10.1016/j.ijrefrig.2013.10.013
[12]
韩怀志, 陈鑫, 胡怡然, 等. 内插松弛扭带波节管的流动与传热特性的数值模拟[J]. 化工学报, 2018, 69(4): 1374-1384.
Han Huaizhi, Chen Xin, Hu Yiran, et al. Numerical study on flow and heat transfer characteristics in corrugated tube with loose-fit twisted tape insert[J]. CIESC Journal, 2018, 69(4): 1374-1384. (in Chinese)
[13]
雷诗毅, 郭亚军, 桂淼, 等. 横纹槽管内插断续扭带复合强化传热的实验研究[J]. 热能动力工程, 2016, 31(9): 15-19, 130.
Lei Shiyi, Guo Yajun, Gui Miao, et al. Experimental study of the complex intensified heat transfer by intermittently inserting twisted strips into a transversely slotted tube[J]. Journal of Engineering for Thermal Energy and Power, 2016, 31(9): 15-19, 130. (in Chinese)
[14]
雷诗毅, 郭亚军, 桂淼, 等. 横纹槽管内插扭带复合强化传热的试验研究[J]. 机械工程学报, 2016, 52(24): 142-146.
Lei Shiyi, Guo Yajun, Gui Miao, et al. Experimental study on compound heat transfer enhancement of transverse corrugated tube with full length twisted tapes[J]. Journal of Mechanical Engineering, 2016, 52(24): 142-146. (in Chinese)
[15]
Eiamsa-Ard S, Promthaisong P, Thianpong C, et al. Influence of three-start spirally twisted tube combined with triple-channel twisted tape insert on heat transfer enhancement[J]. Chemical Engineering and Processing:Process Intensification, 2016, 102: 117-129. DOI:10.1016/j.cep.2016.01.012
[16]
He L, Yang W, Guan C, et al. Experimental investigation on flow characteristics in circular tube inserted with rotor-assembled strand using PIV[J]. Chinese Journal of Chemical Engineering, 2019, 27(1): 1-9.
[17]
张连山, 邓先和, 杨志平, 等. 缩放管内插旋流片的自然对流换热实验与数值模拟[J]. 华南理工大学学报(自然科学版), 2013, 41(7): 94-101.
Zhang Lianshan, Deng Xianhe, Yang Zhiping, et al. Experimental investigation and numerical simulation of natural convection heat transfer in converging-diverging tube with twisted tapes[J]. Journal of South China University of Technology(Natural Science Edition), 2013, 41(7): 94-101. DOI:10.3969/j.issn.1000-565X.2013.07.016 (in Chinese)
[18]
彭德其, 叶磊, 田清, 等. 节能型硫酸锰连续加热结晶工艺试验研究[J]. 现代化工, 2013, 33(5): 97-100, 102.
Peng Deqi, Ye Lei, Tian Qing, et al. Experiment study on energy saving type continuous heating crystallization process for manganese sulphate[J]. Modern Chemical Industry, 2013, 33(5): 97-100, 102. DOI:10.3969/j.issn.0253-4320.2013.05.025 (in Chinese)
[19]
Xin F, Liu Z, Wang S, et al. Study of heat transfer in oscillatory flow for a Stirling engine heating tube inserted with spiral spring[J]. Applied Thermal Engineering, 2018, 143: 182-192. DOI:10.1016/j.applthermaleng.2018.07.071
[20]
Salari S, Goudarzi K. Intensification of heat transfer in heater tubes of city gas stations using spiral spring inserts[J]. Thermal Science & Engineering Progress, 2017, 3: 123-132.
[21]
Sharafeldeen M A, Berbish N S, Moawed M A, et al. Experimental investigation of heat transfer and pressure drop of turbulent flow inside tube with inserted helical coils[J]. Heat and Mass Transfer, 2017, 53(4): 1265-1276. DOI:10.1007/s00231-016-1897-z
[22]
彭德其, 谭卓伟, 张浪, 等. 换热器换热管内插螺旋流态化传热及除防垢的影响因素[J]. 过程工程学报, 2015, 15(6): 935-939.
Peng Deqi, Tan Zhuowei, Zhang Lang, et al. Influential factors in heat transfer and anti-fouling of heat exchanger tube-inserted fluidization[J]. The Chinese Journal of Process Engineering, 2015, 15(6): 935-939. (in Chinese)
[23]
俞天兰, 刘桂英, 俞秀民, 等. 动力轮强化塑包钢丝螺旋线自动清洗与传热强化技术[J]. 工程设计学报, 2006, 13(2): 95-98.
Yu Tianlan, Liu Guiying, Yu Xiumin, et al. Automatic cleaning and heat transfer enhancing technology for intensified steel spiral with plastic coat on driving wheel[J]. Journal of Engineering Design, 2006, 13(2): 95-98. DOI:10.3785/j.issn.1006-754X.2006.02.008 (in Chinese)
[24]
俞天兰, 刘阳平, 俞天翔, 等. 自然循环蒸发器往复螺旋流体动力清洗实验研究[J]. 过程工程学报, 2013, 13(3): 374-377.
Yu Tianlan, Liu Yangping, Yu Tianxiang, et al. Experimental research on the hydrodynamic cleaning reciprocating-spiral technology in natural circulation evaporators[J]. The Chinese Journal of Process Engineering, 2013, 13(3): 374-377. (in Chinese)
[25]
张礼.反循环蒸发器内波动流体对螺旋的传热性能影响研究[D].湖南湘潭: 湘潭大学, 2015
Zhang Li. Research on the impact of the fluctuant fluid on the heat transfer performance in reverse-cycle evaporators[D]. Hunan Xiangtan: Xiangtan University, 2015(in Chinese)
[26]
陈黎.立式降膜加热管内往复螺旋防除垢性能研究[D].湖南湘潭: 湘潭大学, 2014
Chen Li. Research on anti-fouling performance with reciprocating spiral in of falling film heating tubes[D]. Hunan Xiangtan: Xiangtan University, 2014
[27]
魏峰, 孙秀松, 翟民, 等. 管内插入螺旋线的降膜蒸发传热研究[J]. 化工机械, 2005, 32(2): 72-77.
Wei Feng, Sun Xiusong, Zhai Min, et al. Researches on the falling film evaporation heat transfer of tubes inserted helixes[J]. Chemical Engineering & Machinery, 2005, 32(2): 72-77. DOI:10.3969/j.issn.0254-6094.2005.02.002 (in Chinese)
[28]
郑东光, 孙会朋, 杜亮坡, 等. 水平管降膜蒸发器蒸发传热性能实验研究[J]. 化工装备技术, 2008, 29(3): 35-37.
Zheng Dongguang, Sun Huipeng, Du Liangpo, et al. Experimental study on evaporation heat transfer performance of horizontal tube falling film evaporator[J]. Chemical Equipment Technology, 2008, 29(3): 35-37. DOI:10.3969/j.issn.1007-7251.2008.03.011 (in Chinese)
[29]
王为术, 马自强, 朱晓静, 等. 垂直管内R113降膜蒸发传热试验研究[J]. 流体机械, 2018, 46(6): 55-59.
Wang Weishu, Ma Ziqiang, Zhu Xiaojing, et al. Experimental research on heat transfer characteristics of R113 falling film evaporator in vertical tube[J]. Fluid Machinery, 2018, 46(6): 55-59. DOI:10.3969/j.issn.1005-0329.2018.06.012 (in Chinese)
[30]
黄阔.降膜蒸发器传热传质强化及应用研究[D].广州: 华南理工大学, 2018
Huang Kuo. Heat and mass transfer enhancement of falling film evaporator and its applications[D]. Guangzhou: South China University of Technology, 2018(in Chinese)
[31]
上官闪闪.竖直圆管管内R113降膜流动与蒸发换热特性数值模拟[D].郑州: 华北水利水电大学, 2016
Shangguan Shanshan. Numerical simulation on falling flow and evaporative heat transfer characteristics of R113 inside a vertical tube[D]. Zhengzhou: North China University of Water Resources and Electric Power, 2016(in Chinese)